受冻土区土层属性特征影响，在沉降作用下，路基工程的纵向裂缝问题较为严重，为此对施工纵向裂缝形成机理及防治措施进行研究。在纵向裂缝形成机理分析阶段，明确冻土区路基融沉在纵向裂缝形成阶段发挥的主导性。在防治施工阶段，当路基施工开挖至多冰冻土层后先铺设中砂做褥垫层，再铺设XPS保温板，以提高垫层的稳定性。采用冻胀不敏感A、B组填料作为施工材料，以方格施工的方式开展分层摊铺。碾压夯实施工阶段，采用重型振动式压路机作为施工装置，以两侧为施工的起始的部位，向中心纵向推进，直至地基的状态参数达到压实标准。在测试结果显示，地基的累计沉降量和纵向裂缝扩展深度均处于较低水平，起到了良好的防治效果。
受冻土区土层属性特征影响，在沉降作用下，路基工程的纵向裂缝问题较为严重，为此对施工纵向裂缝形成机理及防治措施进行研究。在纵向裂缝形成机理分析阶段，明确冻土区路基融沉在纵向裂缝形成阶段发挥的主导性。在防治施工阶段，当路基施工开挖至多冰冻土层后先铺设中砂做褥垫层，再铺设XPS保温板，以提高垫层的稳定性。采用冻胀不敏感A、B组填料作为施工材料，以方格施工的方式开展分层摊铺。碾压夯实施工阶段，采用重型振动式压路机作为施工装置，以两侧为施工的起始的部位，向中心纵向推进，直至地基的状态参数达到压实标准。在测试结果显示，地基的累计沉降量和纵向裂缝扩展深度均处于较低水平，起到了良好的防治效果。
受冻土区土层属性特征影响，在沉降作用下，路基工程的纵向裂缝问题较为严重，为此对施工纵向裂缝形成机理及防治措施进行研究。在纵向裂缝形成机理分析阶段，明确冻土区路基融沉在纵向裂缝形成阶段发挥的主导性。在防治施工阶段，当路基施工开挖至多冰冻土层后先铺设中砂做褥垫层，再铺设XPS保温板，以提高垫层的稳定性。采用冻胀不敏感A、B组填料作为施工材料，以方格施工的方式开展分层摊铺。碾压夯实施工阶段，采用重型振动式压路机作为施工装置，以两侧为施工的起始的部位，向中心纵向推进，直至地基的状态参数达到压实标准。在测试结果显示，地基的累计沉降量和纵向裂缝扩展深度均处于较低水平，起到了良好的防治效果。
受冻土区土层属性特征影响，在沉降作用下，路基工程的纵向裂缝问题较为严重，为此对施工纵向裂缝形成机理及防治措施进行研究。在纵向裂缝形成机理分析阶段，明确冻土区路基融沉在纵向裂缝形成阶段发挥的主导性。在防治施工阶段，当路基施工开挖至多冰冻土层后先铺设中砂做褥垫层，再铺设XPS保温板，以提高垫层的稳定性。采用冻胀不敏感A、B组填料作为施工材料，以方格施工的方式开展分层摊铺。碾压夯实施工阶段，采用重型振动式压路机作为施工装置，以两侧为施工的起始的部位，向中心纵向推进，直至地基的状态参数达到压实标准。在测试结果显示，地基的累计沉降量和纵向裂缝扩展深度均处于较低水平，起到了良好的防治效果。
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受冻土区土层属性特征影响，在沉降作用下，路基工程的纵向裂缝问题较为严重，为此对施工纵向裂缝形成机理及防治措施进行研究。在纵向裂缝形成机理分析阶段，明确冻土区路基融沉在纵向裂缝形成阶段发挥的主导性。在防治施工阶段，当路基施工开挖至多冰冻土层后先铺设中砂做褥垫层，再铺设XPS保温板，以提高垫层的稳定性。采用冻胀不敏感A、B组填料作为施工材料，以方格施工的方式开展分层摊铺。碾压夯实施工阶段，采用重型振动式压路机作为施工装置，以两侧为施工的起始的部位，向中心纵向推进，直至地基的状态参数达到压实标准。在测试结果显示，地基的累计沉降量和纵向裂缝扩展深度均处于较低水平，起到了良好的防治效果。
预应力孔道内压浆料浆液及自由水冻胀致使混凝土沿纵向开裂，是高寒地区后张预应力混凝土（PC）梁特有的病害，严重影响结构的安全性、适用性、耐久性.为了明确病害特征，对冻胀受损梁体进行钻孔和解剖检测，进一步精细定量地研究冻胀效应，采用有限元软件ABAQUS建立孔道冻胀非线性模型，开展压浆料浆液冻胀行为分析和自由水冻胀参数分析，研究孔道内压浆液冻胀率和自由水体积的控制指标.研究结果表明：高寒地区后张PC结构孔道压浆后，受冻并先后发生压浆料浆液冻胀和自由水冻胀，致使孔道周围混凝土反复受拉而沿纵向开裂；压浆料浆液的体积膨胀率宜控制在0.80%以内，最高不得超过1.73%；泌水体积比宜控制在0.04%以内，最高不得超过0.52%，由此可有效降低孔道内压浆液及自由水冻胀的风险.
预应力孔道内压浆料浆液及自由水冻胀致使混凝土沿纵向开裂，是高寒地区后张预应力混凝土（PC）梁特有的病害，严重影响结构的安全性、适用性、耐久性.为了明确病害特征，对冻胀受损梁体进行钻孔和解剖检测，进一步精细定量地研究冻胀效应，采用有限元软件ABAQUS建立孔道冻胀非线性模型，开展压浆料浆液冻胀行为分析和自由水冻胀参数分析，研究孔道内压浆液冻胀率和自由水体积的控制指标.研究结果表明：高寒地区后张PC结构孔道压浆后，受冻并先后发生压浆料浆液冻胀和自由水冻胀，致使孔道周围混凝土反复受拉而沿纵向开裂；压浆料浆液的体积膨胀率宜控制在0.80%以内，最高不得超过1.73%；泌水体积比宜控制在0.04%以内，最高不得超过0.52%，由此可有效降低孔道内压浆液及自由水冻胀的风险.