为探究寒区路基在水-热耦合作用下的变形机理，本研究以鹤哈高速（G1111）苔青至伊春段（62.44km）为对象，构建二维水热迁移耦合模型，结合现场监测与数值模拟方法，揭示冻融循环过程中路基温度场、水分场与变形场的相互作用规律。基于相变传热与非等温水分迁移理论，采用Abaqus软件进行仿真分析，在路基横断面上自左侧路肩至右侧路肩按1.25m间距均匀布设9个综合监测点，量化路基表层冻胀与融沉阶段的变形特征。结果表明：冻结期模拟路段路基表层最大冻胀位移可达8.48mm，横截面变形呈抛物线分布；春季融沉速率（0.12mm/d）显著高于冻胀期（0.07mm/d），且11月至次年1月的冻胀速率较1-2月高18.7%；竖向位移极值与地温梯度呈负相关。研究成果为寒区道路抗冻设计与病害防控提供了理论依据。
为探究寒区路基在水-热耦合作用下的变形机理，本研究以鹤哈高速（G1111）苔青至伊春段（62.44km）为对象，构建二维水热迁移耦合模型，结合现场监测与数值模拟方法，揭示冻融循环过程中路基温度场、水分场与变形场的相互作用规律。基于相变传热与非等温水分迁移理论，采用Abaqus软件进行仿真分析，在路基横断面上自左侧路肩至右侧路肩按1.25m间距均匀布设9个综合监测点，量化路基表层冻胀与融沉阶段的变形特征。结果表明：冻结期模拟路段路基表层最大冻胀位移可达8.48mm，横截面变形呈抛物线分布；春季融沉速率（0.12mm/d）显著高于冻胀期（0.07mm/d），且11月至次年1月的冻胀速率较1-2月高18.7%；竖向位移极值与地温梯度呈负相关。研究成果为寒区道路抗冻设计与病害防控提供了理论依据。
为探究寒区路基在水-热耦合作用下的变形机理，本研究以鹤哈高速（G1111）苔青至伊春段（62.44km）为对象，构建二维水热迁移耦合模型，结合现场监测与数值模拟方法，揭示冻融循环过程中路基温度场、水分场与变形场的相互作用规律。基于相变传热与非等温水分迁移理论，采用Abaqus软件进行仿真分析，在路基横断面上自左侧路肩至右侧路肩按1.25m间距均匀布设9个综合监测点，量化路基表层冻胀与融沉阶段的变形特征。结果表明：冻结期模拟路段路基表层最大冻胀位移可达8.48mm，横截面变形呈抛物线分布；春季融沉速率（0.12mm/d）显著高于冻胀期（0.07mm/d），且11月至次年1月的冻胀速率较1-2月高18.7%；竖向位移极值与地温梯度呈负相关。研究成果为寒区道路抗冻设计与病害防控提供了理论依据。
为探究寒区路基在水-热耦合作用下的变形机理，本研究以鹤哈高速（G1111）苔青至伊春段（62.44km）为对象，构建二维水热迁移耦合模型，结合现场监测与数值模拟方法，揭示冻融循环过程中路基温度场、水分场与变形场的相互作用规律。基于相变传热与非等温水分迁移理论，采用Abaqus软件进行仿真分析，在路基横断面上自左侧路肩至右侧路肩按1.25m间距均匀布设9个综合监测点，量化路基表层冻胀与融沉阶段的变形特征。结果表明：冻结期模拟路段路基表层最大冻胀位移可达8.48mm，横截面变形呈抛物线分布；春季融沉速率（0.12mm/d）显著高于冻胀期（0.07mm/d），且11月至次年1月的冻胀速率较1-2月高18.7%；竖向位移极值与地温梯度呈负相关。研究成果为寒区道路抗冻设计与病害防控提供了理论依据。
为探究寒区路基在水-热耦合作用下的变形机理，本研究以鹤哈高速（G1111）苔青至伊春段（62.44km）为对象，构建二维水热迁移耦合模型，结合现场监测与数值模拟方法，揭示冻融循环过程中路基温度场、水分场与变形场的相互作用规律。基于相变传热与非等温水分迁移理论，采用Abaqus软件进行仿真分析，在路基横断面上自左侧路肩至右侧路肩按1.25m间距均匀布设9个综合监测点，量化路基表层冻胀与融沉阶段的变形特征。结果表明：冻结期模拟路段路基表层最大冻胀位移可达8.48mm，横截面变形呈抛物线分布；春季融沉速率（0.12mm/d）显著高于冻胀期（0.07mm/d），且11月至次年1月的冻胀速率较1-2月高18.7%；竖向位移极值与地温梯度呈负相关。研究成果为寒区道路抗冻设计与病害防控提供了理论依据。
为探究寒区路基在水-热耦合作用下的变形机理，本研究以鹤哈高速（G1111）苔青至伊春段（62.44km）为对象，构建二维水热迁移耦合模型，结合现场监测与数值模拟方法，揭示冻融循环过程中路基温度场、水分场与变形场的相互作用规律。基于相变传热与非等温水分迁移理论，采用Abaqus软件进行仿真分析，在路基横断面上自左侧路肩至右侧路肩按1.25m间距均匀布设9个综合监测点，量化路基表层冻胀与融沉阶段的变形特征。结果表明：冻结期模拟路段路基表层最大冻胀位移可达8.48mm，横截面变形呈抛物线分布；春季融沉速率（0.12mm/d）显著高于冻胀期（0.07mm/d），且11月至次年1月的冻胀速率较1-2月高18.7%；竖向位移极值与地温梯度呈负相关。研究成果为寒区道路抗冻设计与病害防控提供了理论依据。
为探究GB 51022—2015《门式刚架轻型房屋钢结构技术规范》与《NF EN 1991-1-3:2004-General actions-Snow loads》中雪荷载规范对门式刚架结构的影响，通过规范参数对比及有限元建模，选取改变结构体系法和粘钢法加固工程案例建立Midas Gen模型，对比验证两种规范下结构应力比、稳定性及挠度等力学指标。结果表明：《中国规范》雪荷载计算方法较为简单，两种规范部分参数与屋面积雪分布系数存在一定差异；有限元模型计算结果显示，《中国规范》雪荷载值和力学参数计算结果普遍偏大，尤其在不均匀分布上呈现更大保守性，而《欧洲规范》计算结果整体偏小。
为探究GB 51022—2015《门式刚架轻型房屋钢结构技术规范》与《NF EN 1991-1-3:2004-General actions-Snow loads》中雪荷载规范对门式刚架结构的影响，通过规范参数对比及有限元建模，选取改变结构体系法和粘钢法加固工程案例建立Midas Gen模型，对比验证两种规范下结构应力比、稳定性及挠度等力学指标。结果表明：《中国规范》雪荷载计算方法较为简单，两种规范部分参数与屋面积雪分布系数存在一定差异；有限元模型计算结果显示，《中国规范》雪荷载值和力学参数计算结果普遍偏大，尤其在不均匀分布上呈现更大保守性，而《欧洲规范》计算结果整体偏小。
为探究GB 51022—2015《门式刚架轻型房屋钢结构技术规范》与《NF EN 1991-1-3:2004-General actions-Snow loads》中雪荷载规范对门式刚架结构的影响，通过规范参数对比及有限元建模，选取改变结构体系法和粘钢法加固工程案例建立Midas Gen模型，对比验证两种规范下结构应力比、稳定性及挠度等力学指标。结果表明：《中国规范》雪荷载计算方法较为简单，两种规范部分参数与屋面积雪分布系数存在一定差异；有限元模型计算结果显示，《中国规范》雪荷载值和力学参数计算结果普遍偏大，尤其在不均匀分布上呈现更大保守性，而《欧洲规范》计算结果整体偏小。
为探究GB 51022—2015《门式刚架轻型房屋钢结构技术规范》与《NF EN 1991-1-3:2004-General actions-Snow loads》中雪荷载规范对门式刚架结构的影响，通过规范参数对比及有限元建模，选取改变结构体系法和粘钢法加固工程案例建立Midas Gen模型，对比验证两种规范下结构应力比、稳定性及挠度等力学指标。结果表明：《中国规范》雪荷载计算方法较为简单，两种规范部分参数与屋面积雪分布系数存在一定差异；有限元模型计算结果显示，《中国规范》雪荷载值和力学参数计算结果普遍偏大，尤其在不均匀分布上呈现更大保守性，而《欧洲规范》计算结果整体偏小。